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改进淬火介质提高GCrl5钢制轴承套圈淬火质量

我公司在90年代初将氮基可控气氛铸链炉自配备巴斯夫“跑鞋胎”的小黄车(来源：巴斯夫官)动生产线应用于GCr15钢制轴承套圈淬、回火。淬火介质主要用N32机械油。随着套圈尺寸的增大，有时出现淬裁断机火硬度严重不均和畸变等问题，采用今禹Y15T快速淬火油添加剂对N32机械油进行改性处理后，解决了套圈硬度不均，有效地控制了畸变。

我公司铸链炉生产线自1993年投产至1999年初已累计淬火工件7000余t，产品质量稳定控制在JB／T标准范围之内，淬火介质以N32机械油为主，冬季也手提秤部分补充N15机械油，对淬火介质除严格控制水分含量外未采取其他检测手段，多年来也未出理淬火质量问题。1999年初，因旧油老化，工件淬火后表面光亮度下降，生产时油烟较大，遂将铸链炉淬火油槽整槽换用新的N32机械油，其后不久即发现厚壁大尺寸套圈(外径>100mm、有效壁厚>10mm)淬火后易出现部分套圈(约占5%-20%)厚端面表面硬度不均匀、局部硬度不合格，出现6级清洁机(JB／T第二级别图)以上淬火组织。根据内部份析如图1a所示，个别套圈出现如图1b所示的硬度分布。

图中硬度合格区域金相组织为2级，残留碳化物量适合，但颗粒较粗；硬度不合格区域主要为6级、8级、偶见>8级，屈氏体形状为块状，大块状，块状屈氏体中部可见残留碳化物颗粒。

1 质量问题分析

1.1 原始组织均匀性较差是产生淬火不合格组织的原因之一

据查，上述问题出现期间球化退火温度超过820℃，退火组织评级为4级（JB／T第一级别图)，虽属合格，但由于部分碳化物颗粒较粗且分布不均，造成淬火工艺调整困难。为此对退火工序立即进行了纠正，但此前生产的退火坯已难以返工。

1.2 淬火温度是否偏低

JB/T标准的编制说明，出现6级、8级淬回火组织显示淬火温度偏低。而提高淬火加热温度、延长保温时间可提高奥氏体中碳、铬含量，使奥氏体成分均匀化，晶粒增大，提高淬火时过冷奥氏体稳定性，抑制珠光体类型转变，提高GCr15钢淬透性，降低临界淬火速度。据此，我们将淬火加热温度提高℃、总加热时间延长min进行批量生产试验，硬度不合格的问题可得以解决。但不少套圈同—零件硬度差较大，达2HRC，淬回火组织中仍不时发现局部有少量小块状屈氏体存在；同时也开始有细小针状马氏体出现，淬火变形量急剧上升。直径变动量超差率由平均不到10%上升到25%以上，零件力学性能相对劣化。由此可见，在原始组织均匀性较差的情况下单纯提高淬火加热温度及时间以解决硬度不合格的问题并不是最佳途径。

1.3 淬火加热炉炉膛保温性能、炉温均匀性是否下降，装炉量是否合适

经查，喷火枪装炉量均未超过工艺规范。如下规范检测炉温均匀性：空载，I、II、III区仪表设定温度均为850℃并巳达到热稳定状态，用5支铠装热电偶在铸链带工作空间内同一横断面(590mm宽x100mm高)上同时测量左上、左下、中间、右上、右下5点温度，从进料震动导槽在铸链带上开口处(进料口)起至铸链带末端(落料口)止4750mm长度上各横断面炉温平均值如图2所示。

其中I区因靠近进料口且测温时进科口敞开，平均温度较低，为840℃，II区平均温度846℃，III区平均温度854℃，整个加热长度内炉温波动平缓。对于连续式淬火加热炉尤为重要的是工作空间内同—横断面上各点的但是没有人尝试过将其制成致密的聚合物材料温差，实测图示c点至d点间同—横断面上各点温差土4℃之内，炉温均匀性尚属良好。实测炉壳温升